小型機組勵磁整流變壓器的選型與計算工學論文
摘要:整流變壓器的選型和計算是發(fā)電機用戶經(jīng)常遇到的技術問題。由于小水電的特殊環(huán)境條件,經(jīng)典理論計算公式的結果往往不符合實際,本文就此作一些探討,提出一組簡明的計算方法。本文的討論基于如下的條件:400V低壓同步發(fā)電機組,并網(wǎng)運行,三相晶閘管整流,基層用戶使用的角度(用戶向制造商提供訂貨數(shù)據(jù),不涉及變壓器制造的參數(shù)設計)
關鍵詞:干式整流變壓器 晶閘管整流 勵磁 同步發(fā)電機 小水電
1.概述
在小水電勵磁設備的選型配套或維修升級的工作中,電站用戶常常遇到整流變壓器參數(shù)計算的問題。很多電工設計手冊都提供了整流變壓器的設計公式,但這些公式適用的是標準的應用條件,與小水電的實際運行環(huán)境有所差別,據(jù)此設計的變壓器可能不太切合實際。同時小水電基層的專業(yè)技術人員也缺乏,用戶通常覺得整流變壓器的選型計算很困難。因此為基層用戶提出一個簡明計算方法是很有必要的。
1.1 整流方式的選擇:目前低壓機組基本上都采用自勵式靜止晶閘管勵磁方式。其整流方式一般有三相全波半控整流和三相半波整流兩種。全波整流的變壓器效率比較高(95%),波形比較好。半波整流的硅元件較少,但變壓器二次繞組有直流電流通過,效率比較低(74%),波形畸變大,用在小于10kW的整流電路,不過一些早期設計的較大機組也是半波整流。兩類整流方式的變壓器計算公式有所不同。
1.2 整流變壓器的形式:采用環(huán)氧干式變壓器。容量一般在10-100kVA內,標稱一次電壓(網(wǎng)端)400V,二次電壓(閥端)100V以內,電流100-300A內。由于容量比較小,與整流裝置同置一個配電盤體內。整流變壓器冷卻方式是自冷,在盤側不安裝封閉板時,散熱條件比較好。
1.3 絕緣等級與散熱方式:小水電使用的干式環(huán)氧變壓器的絕緣等級一般是B級,絕緣系統(tǒng)最高耐溫為130℃,因此變壓器滿負荷工作時的外表溫度有燙手是正常的。如果對變壓器加以有效的強制風冷,其輸出功率可以提高10%~30%。反之,如果變壓器是工作在密封的配電箱里,散熱條件不良,它的電流容量就必需降低10%或更多。
1.4 阻抗電壓:在發(fā)電機的勵磁系統(tǒng)中,有可能存在整流管擊穿或直流回路短路等因素,故整流變壓器的短路阻抗電壓要比普通的變壓器要高,以限制過大的短路電流。短路阻抗電壓的參數(shù)由變壓器制造廠設計,我們不作討論,但用戶在向廠家訂貨時必需要注明是晶閘管整流變壓器。
2、接線組別
整流變壓器的接線組別必須與晶閘管整流控制要求的相位相配合。如果是新的設計,可以按以下原則來考慮。
一般采用D,y11的方式,即網(wǎng)側(一次)采用△接法,閥側(二次)采用y接法。此接法的二次相電壓比一次相電壓在相位上落后30°。
D,y11的接法同時適應三相半波和全波兩種整流形式。如果現(xiàn)有的整流變壓接線組別是Y,d11,那也可以使用,但不能用于三相半波整流。
至于Y,y的接線組別就不推薦使用。我們知道三相可控整流產(chǎn)生的三次諧波電壓非常高,可達基波值的50%以上, 而變壓器的D接法可以使其三次諧波磁通抵消,把影響降低到最小。但如果采用Y,y的接線組,整流電路產(chǎn)生的三次諧波的磁通無閉合回路不能抵消。過高的三次諧波會使電波形畸變過大,影響到變壓器及發(fā)電機和其它儀表電器設備的正常運行。
電站向廠商提出訂貨數(shù)據(jù)時,應說明清楚變壓器的連接組別, 一、二次電壓(同時必需注明是相或線電壓)。
3、一次線電壓U1的選擇
小型機組的機端額定線電壓是400V,但小型水電站一般都處于電網(wǎng)的遠端,離變電站線路很長阻抗大。造成末端的網(wǎng)電壓過高,尤其是在豐水期發(fā)電高峰時段,網(wǎng)電壓(機端)往往高達460V以上。如果此時一次電壓還是按照400V來設計,變壓器就會承受過電壓,使損耗增大,發(fā)熱超標。
整流變壓器的鐵損與其承受電壓倍數(shù)比成4次方的關系,例如按400V設計的整流變壓器,在1.2倍(480V)電壓下運行時,其鐵損的增加到(480/400)4=2.07倍。這些損耗最終都在變壓器內轉為熱量,使變壓器的溫升大增。
更有甚者,當電源電壓超高到達一定程度后,變壓器的鐵心的磁通密度就會進入飽和區(qū),使一次側電流激增以致線圈燒毀。一些整流變壓器的設計制造時由于成本的考慮,選取鐵心的磁通密度Bm值偏高,而一次繞組的電壓值仍然選取400V,故在網(wǎng)電壓過高地區(qū)燒毀變壓器的例子并不罕見。
對此就應該適當加大一次繞組的電壓值,以使網(wǎng)電壓升高+20%變壓器也能應付工作。一般變壓器尚有5%的電壓過載能力,故我們可用經(jīng)驗公式來選取一次側繞組額定線電壓值
U1=0.95U1(MAX),
式中,U1(MAX)是網(wǎng)電(折合到機端)的最高電壓值。計算結果若小于400V則按400V選取。
一次電壓選取值增加后,二次電壓也應該增加同樣的比值,保持變壓比不變,以維持勵磁電壓與機端電壓相同比例地增減,因為發(fā)電機電壓越高,需要的勵磁功率就越大。
提高一次電壓的做法,等效于增加每伏圈數(shù),都是為了降低變壓器鐵心的磁通密度。防止進入磁通密度曲線的飽和段。帶來的好處還有降低了變壓器的空載電流和鐵損。
當然這樣也有些負面影響,因繞組圈數(shù)加多,使變壓器內阻增大,電流損耗(銅損)略有增加,但對變壓器的正常運行不構成什么影響。電壓調整系數(shù)為n=U1/400
簡易計算時,可以通取U1= 440V,能適應大多數(shù)電網(wǎng)條件(400V-470V)的要求。
4、二次電壓U2的計算
二次電壓的選取值關系到勵磁系統(tǒng)的頂值(強勵)電壓,最大勵磁電流、晶閘管導通角和諧波失真、整流電路的功率因數(shù)等等。
按有關規(guī)范,勵磁電路要提供1.6~1.8倍的強勵電壓,即變壓器的二次電壓需是額定值的1.6~1.8倍。但是實際上,我國的小水電機組很少有自成孤立電網(wǎng)運行的,絕大部分都是并入大電網(wǎng)售電運行,沒有向電網(wǎng)提供強勵功率的需要和能力——須知大電網(wǎng)容量極大,單個小水電機組的對它的`影響是微不足道的。
如果按提高1.6~1.8倍的數(shù)值來選取二次電壓,整流電壓就比較高,晶閘管整流系統(tǒng)勵磁時長期處于被深控的狀態(tài),晶閘管的導通角小,波形畸變增大,功率因數(shù)變差,故障的短路電流變大,這些因素都對變壓器和機組設備運行不利。同時在相同的變壓器功率容量下,電壓高了必然導致電流降低,線圈繞組的導線截面積下降,電流損耗也增大。
根據(jù)我們的經(jīng)驗,選擇最大整流電壓為額定勵磁電壓的1.3倍就比較適中,除了處理避免上述電壓過高的缺點以外,也保留了一定的整流功率裕量,適應了運行條件變化的要求。
相電壓U2的計算式
三相全波整流 U2 =1.3×1.06(nUE+2.5)/2.34 =0.59nUE+ 1.47
三相半波整流U2 =1.3×1.06 (nUE +1.7)/1.17 =1.18 nUE+ 2.0
對上式各項的解釋:
UE—發(fā)電機額定勵磁電壓(V);
系數(shù)1.3—如前所述,是勵磁電壓的裕量值;
系數(shù)1.06—電流滿負載時變壓器內阻漏抗引起電壓降的補償值。這里用簡單的一個固定數(shù)值來代替復雜計算,誤差也不太大;
n—電壓調整系數(shù),見上節(jié)所述;
系數(shù)2.34(或1.17)—三相全波(或半波)整流元件全導通時輸出直流電壓與輸入交流相電壓的比值, 即UE /U2=2.34(或UE / U2=1.17);
數(shù)字2.5(或1.7)—勵磁回路的電壓降的總和,其中包括整流元件的正向壓降(1.5V或0.75V),以及饋電導線和碳刷集電環(huán)的壓降(1.0 V)。
變壓比K=U2 / U1.
簡易計算時,可把上式結果的第一、二項合并,有U2 = 0.71 UE (全波),或U2=1.4 UE(半波)
5、電流的計算
三相全波整流一次電流I2=0.816 K IE,二次相電流I1=0.816 IE
三相半波整流一次電流I2=0.472 K IE,二次相電流I2=0.577 IE
這里的I1值尚未考慮變壓器的效率。
6、功率的計算
勵磁功率: PE = UEIE(W)
變壓器二次側功率:
全波整流P2=3U2I2=3(0.59 n UE + 1.47)×0.816IE = 1.45 n PE +3.60IE(W)
半波整流P2=3U2I2=3(1.18nUE+ 2.0)×0.577IE = 2.04 n PE+3.46IE(W)
變壓器容量的計算:
全波整流S1=P2/(0.8 ×97%)=1.29 P2=1.29(1.45 nPE +3.60IE)= 1.87n PE + 4.64IE (VA)
半波整流S1= P2 /(0.8×97%)=1.29 P2 =1.29(2.04 nPE +3.46IE)= 2.63n PE + 4.46 IE(VA)
式中,0.8為變壓器的額定功率因數(shù),97%為變壓器一次側效率。
簡易計算時,可把上式結果的第一、二項合并,有
S1 = 2.2 PE(全波用),或S1 = 3 PE(半波用)
在實際的訂貨中我們有時發(fā)現(xiàn),某些廠商為了降低成本,變壓器制造的用料偏緊,使變壓器運行溫升偏高。 在這種情況下為保險起見,最好把訂貨的變壓器容量加大10% 來應付,此時變壓器的電壓數(shù)值不改變,一、二次電流要按比例提高。
7、計算實例
某小型水電站需訂購一勵磁整流變壓器, 發(fā)電機參數(shù)為:
發(fā)電機功率400kW, 額定電壓400V, 發(fā)電機勵磁電壓UE= 49.4V,勵磁電流IE = 153A.
工作條件:勵磁裝置為晶閘管三相全波半控整流,機組并大電網(wǎng)運行, 網(wǎng)電最高電壓(機端)460V.
求解步驟如下
1)連接組 D,y11
2)勵磁功率PE= UEIE = 49.4×153 = 7558.2 (W)
3)一次線電壓U1 = 460×0.95 = 437(V),取440V
電壓調整系數(shù)n =U1/400 = 1.1
4)二次相電壓U2= 0.59nUE+1.07 = 0.59×1.1×49.4+1.07 = 33.13V,可選34V;
5)變壓比K= U2/U1=34/440=0.0773
6)二次電流I2= 0.816 IE =0.816×153 =124.85(A),可選125A.
7)一次電流I1=0.816 KIE =0.816×153×0.0773 =9.65(A),可選9.7A
8)功率容量S1=1.87nPE+ 4.64IE=1.87×1.1×7558.2 + 4.64×153
= 16257(VA),可選17 kVA
最后,填寫訂貨清單:
三相干式整流變壓器訂貨數(shù)據(jù)
變壓器容量:17 kVA 連接組:D,y11
電壓比:440 V(線)/ 34 V(相) 電流(一次電流可不報):9.7 A / 125 A
功率因數(shù):0.80 工作制:長期連續(xù)工作
按照本文的計算結果,在額定工況時變壓器的負載率為0.77, 處于經(jīng)濟運行狀態(tài)。額定勵磁電流輸出時整流晶閘管的控制角約65°。
8、簡易計算方法
發(fā)電機參數(shù)同前,勵磁電壓UE=49.4V,勵磁電流IE=153A.
勵磁功率:P = 40.3×161.4 =7558.24 (W)
通取一次線電壓:U1= 440V
三相半波整流時
二次相電壓 U2=1.4 UE =1.4×49.4=69.2 V,可選70V
變壓器容量S1=3×7558. =22674(VA),可選23 kVA
三相全波整流時
二次相電壓 U2 =0.71 UE =0.71×49.4 =35.1(V),可選35V
變壓器容量 S1 =2.2×7558.2=1662(VA),選17 kVA
與上節(jié)的計算結果比較可見,簡易計算方法的誤差并不大,可以付諸應用。在勵磁電壓UE較大時,簡易法的U2值會稍微偏大,但對實際運行的影響無礙。
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