物料提升機基礎施工方案[1]1

杭州市江干區(qū)楊公小學工程

物料提升機基礎

施 工 方 案

編制人： 職務（職稱）： 負責人： 職務（職稱）： 審核人： 職務（職稱）： 批準人： 職務（職稱）：

盛金茂建設有限公司 二O一一年四月

施工組織設計（方案）審批表

工程名稱：杭州市江干區(qū)楊公小學

建設單位：杭州市江干區(qū)教育局 施工單位：浙江金茂建設有限公司 監(jiān)理單位：杭州福正監(jiān)理咨詢有限公司 審批名目：物料提升機基礎施工方案

施工升降機基礎施工方案

一、工程概況：

公寓，北接楊公村15組，占地面積19765m2.該工程由江干區(qū)教育局籌建，杭州江南建筑設計研究院有限公司設計，上海巖石土工程勘察設計研究院有限公司地質勘察，杭州福正監(jiān)理咨詢有限公司監(jiān)理，由金茂建設有限公司總承建施工。根據本工程的特點建筑物的平面布置和高度，結構層的不同以及施工條件，工程進度的要求，須在各號樓配置物料提升機4臺。

為確保施工升降機的安裝、拆卸、質量及安全，特制定本方案進行安拆施工。 二、設備概述：

SSDB-100升降機的設計、制造、安裝、使用和維護均遵循下列標準和規(guī)范：

GB/T 10052——1996 施工升降機分類 GB 10053——1996 施工升降機檢驗規(guī)則

GB/T 10054——1996 施工升降機技術條件

JGJ88——1992 龍門架及物料提升機安全技術規(guī)范

GB50205——2001 鋼結構工程施工及驗收規(guī)范 設備基本型為8節(jié)，最高井架高為21m。可根據所承建的樓層高度確定所需的井架高度（節(jié)數）；

井架高度（節(jié)）＝[最大工作高度（m）+6（m）]/3（m/根） 三、SS系列施工升降機

1.JJS系列施工升降機的特點

(1)JJS系列施工升降機嚴格按照國家標準和行業(yè)標準進行設計和制造。使用安全、運行可靠、操作方便。

(2)該機由四根鋼絲繩牽引，吊籠上裝有斷繩保護裝置和樓層�？克ǎ�使升降機的運行更加安全、可靠。

（3）底層井架安全門和吊籠進料門，借助吊籠停靠時的機械聯(lián)鎖實現(xiàn)開閉。吊籠出料門與停靠安全栓采用機械聯(lián)動。

（4）電氣控制部分，采用24V安全電壓的移動式控制盒，盒上設有電鎖、上升/停/下降自復位轉換開關、起動和停止（點動）按鈕（兼響鈴）、緊急停止按鈕以及吊籠上升（紅）、下降（黃）、起動（綠）指示燈。

（5）設有電源隔離、漏電、短路、失壓、斷相、電動機過載、緊急關停等相當齊全的安全保護。

（6）備有下列配套的輔助裝置，反相斷相保護、�？块T與電氣連鎖裝置、選層與自動平層控制器等。

（7）曳引輪圈采用四槽三片拼裝式，維修時，不必拆卸曳引輪和鋼絲繩就可更換，既方便又快捷。

（8）導軌架由標準節(jié)組裝，制造精度高、互換性好、裝卸方便快捷。

（9）與以卷揚機為動力的提升機相比，結構更緊湊，剛性、穩(wěn)定性更好，工作效率成倍提高。無沖頂之憂。

2、主要結構

主要由曳引機、導軌架、鋼絲繩、天梁、吊籠、天輪、安全裝置、電氣控制箱等部分組成。

3、主要技術參數（表3-1）

主要技術參數表 表3-1

4、SSDB-100安裝基礎圖

圖3-1安裝基礎圖

說明：

1.澆灌C20混凝土基礎；

2.基礎表面水平度偏差不大于10mm； 3.基礎周圍應有排水措施；

4.基礎周圍接地直接連接接地系統(tǒng)，并焊有接線螺栓。 四、基礎計算書(基礎尺寸如圖4-1)

圖4-1 基礎尺寸圖

（一）根據施工升降機使用說明書計算

整機重量：10t 計：10000 kg；

10000×9.81＝98100N;

附增加約10％。 即：9810N

（二）基本參數

1．依據規(guī)范

《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB 50007—2002） 《混凝土結構設計規(guī)范》 （GB 50010—2002） 《簡明高層鋼筋混凝土結構設計手冊》（第二版） 2．幾何參數： 已知尺寸：

B1 = 1500 mm, A1 = 2600 mm H = 250 mm,

B = 1990 mm, A = 4200 mm 無偏心：

B2 = 1500 mm, A2 = 2600 mm 基礎埋深d = 0.25 m

鋼筋合力重心到板底距離as = 80 mm 3．荷載值：

(1)作用在基礎頂部的標準值荷載

Fgk = 106.81 kN Fqk = 1.10 kN Mgxk = 0.00 kN·m Mqxk = 0.00 kN·m Mgyk = 1.98 kN·m Mqyk = 1.98 kN·m Vgxk = 0.00 kN Vqxk = 0.00 kN Vgyk = 0.00 kN Vqyk = 0.00 kN (2)作用在基礎底部的彎矩標準值

Mxk = Mgxk＋Mqxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m Myk = Mgyk＋Mqyk = 1.98＋1.98 = 3.96 kN·m Vxk = Vgxk＋Vqxk Vyk = Vgyk＋Vqyk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m

繞X軸彎矩: M0xk = Mxk－Vyk·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00 kN·m 繞Y軸彎矩: M0yk = Myk＋Vxk·(H1＋H2) = 3.96＋0.00×0.25 = 3.96 kN·m

(3)作用在基礎頂部的基本組合荷載

不變荷載分項系數rg = 1.20 活荷載分項系數rq = 1.40 F = rg·Fgk＋rq·Fqk = 129.71 kN Mx = rg·Mgxk＋rq·Mqxk = 0.00 kN·m My = rg·Mgyk＋rq·Mqyk = 5.15 kN·m Vx = rg·Vgxk＋rq·Vqxk = 0.00 kN Vy = rg·Vgyk＋rq·Vqyk = 0.00 kN (4)作用在基礎底部的彎矩設計值

繞X軸彎矩: M0x = Mx－Vy·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00

kN·m

繞Y軸彎矩: M0y = My＋Vx·(H1＋H2) = 5.15＋0.00×0.25 = 5.15 kN·m

4．材料信息：

混凝土： C20 鋼筋： HRB335(20MnSi) 5．基礎幾何特性：

2 繞

X

軸抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 =

(1/6)×3.00×5.202 =13.52 m3 繞

Y

軸抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 =

(1/6)×5.20×3.002 = 7.80 m3 （三）計算過程 1．修正地基承載力

修正后的地基承載力特征值 fa = 118.00 kPa 2．軸心荷載作用下地基承載力驗算 計算公式：

按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB 50007—2002）下列公式驗算：

pk = (Fk＋Gk)/A (4－1) Fk = Fgk＋Fqk = 106.81＋1.10 = 107.91 kN Gk = 20S·d = 20×15.60×0.25 = 78.00 kN

pk = (Fk＋Gk)/S = (107.91＋78.00)/15.60 = 11.92 kPa ≤ fa，

滿足要求。

3．偏心荷載作用下地基承載力驗算 計算公式：

（GB 50007—2002）下列公式驗算：

當e≤b/6時，pkmax = (Fk＋Gk)/A＋Mk/W (4－2) pkmin = (Fk＋Gk)/A－Mk/W (4－3) 當e＞b/6時，pkmax = 2(Fk＋Gk)/3la (4－4) X方向:

偏心距exk = M0yk/(Fk＋Gk) = 3.96/(107.91＋78.00) = 0.02 m e = exk = 0.02 m ≤ (B1＋B2)/6 = 3.00/6 = 0.50 m pkmaxX = (Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy

= (107.91＋78.00)/15.60＋3.96/7.80 = 12.42 kPa ≤ 1.2×fa = 1.2×118.00 = 141.60 kPa，滿足要求。

4．基礎抗沖切驗算 計算公式：

按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB 50007—2002）下列公式驗算：

Fl ≤ 0.7·βhp·ft·am·h0 (4－5) Fl = pj·Al (4－6) am = (at＋ab)/2 (4－7)

pjmax,x = F/S＋M0y/Wy = 129.71/15.60＋5.15/7.80 = 8.97 kPa pjmin,x = F/S－M0y/Wy = 129.71/15.60－5.15/7.80 = 7.65 kPa pjmax,y = F/S＋M0x/Wx = 129.71/15.60＋0.00/13.52 = 8.31 kPa pjmin,y = F/S－M0x/Wx = 129.71/15.60－0.00/13.52 = 8.31 kPa pj = pjmax,x＋pjmax,y－F/S = 8.97＋8.31－8.31 = 8.97 kPa (1)柱對基礎的沖切驗算：

H0 = H1s X方向：

Alx = 1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4·(A1＋A2－A－2H0)2 = (1/2)×5.20×(3.00－1.99－2×0.17)－(1/4)×(5.20－4.20－2×0.17)2= 1.63 m2

Flx = pj·Alx = 8.97×1.63 = 14.66 kN

ab = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{4.20＋2×0.17, 5.20} = 4.54 m

amx = (at＋ab)/2 = (A＋ab)/2 = (4.20＋4.54)/2 = 4.37 m Flx

≤

0.7

·

β

hp

·ft·amx·H0 =

0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170 = 572.03 kN，滿足要求。 Y方向：

Aly = 1/4·(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0)

= (1/4)×(2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20)(5.20－4.20－2×0.17)

= 0.88 m2

Fly = pj·Aly = 8.97×0.88 = 7.88 kN

ab = min{B＋2H0, B1＋B2} = min{1.99＋2×0.17, 3.00} = 2.33 m

amy = (at＋ab)/2 = (B＋ab)/2 = (1.99＋2.33)/2 = 2.16 m Fly

ta = 282.74 kN，滿足要求。 5．基礎受壓驗算

計算公式：《混凝土結構設計規(guī)范》（GB 50010——2002） Fl ≤ 1.35·βc·βl·fc·Aln (４－8) 局部荷載設計值：Fl = 129.71 kN

混凝土局部受壓面積：Aln = Al = B×A = 1.99×4.20 = 8.36 m2

混凝土受壓時計算底面積：Ab = min{3B, B1＋B2}×min{A＋2B,

A1＋A2} = 15.60 m2

混凝土受壓時強度提高系數：βl = sq·(Ab/Al) =

sq·(15.60/8.36) = 1.37

1.35βc·βl·fc·Aln

= 1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36

= 147985.27 kN ≥ Fl = 129.71 kN，滿足要求。 6．基礎受彎計算

計算公式：

按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB 50007——2002)下列公式驗算：

MⅠ=a12[(2l＋a')(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)·l]/12 (４－9) MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(pmax＋pmin－2G/A)/48 (４－10) (1) G = 1.35Gk = 1.35×78.00 = 105.30kN X方向受彎截面基底反力設計值：

pminx = (F＋G)/S－M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60－5.15/7.80 = 14.40 kPa

pmaxx = (F＋G)/S＋M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60＋5.15/7.80 = 15.72 kPa

pnx = pminx＋(pmaxx－pminx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)] = 14.40＋(15.72－14.40)×4.99/(2×3.00) = 15.50 kPa

Ⅰ-Ⅰ截面處彎矩設計值：

MⅠ= [(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](pmaxx＋pnx－2G/S)

＋(pmaxx－pnx)(A1＋A2)}/12

= (3.00/2－1.99/2)2((2×5.20＋4.20)(15.72＋15.50－2×105.30/15.60) ＋(15.72－15.50)×5.20)/12= 5.53 kN·m Ⅱ-Ⅱ截面處彎矩設計值：

MⅡ= (A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pmaxx＋pminx－2G/S)/48

= (5.20－4.20)2(2×3.00＋1.99)(15.72＋14.40－2×105.30/15.60)/48= 2.77 kN·m Ⅰ-Ⅰ截面受彎計算：

相對受壓區(qū)高度： ζ= 0.003837 配筋率： ρ= 0.000123 ρ

min

= 0.001500 ρ = ρ

min

= 0.001500

計算面積：375.00 mm2/m Ⅱ-Ⅱ截面受彎計算：

相對受壓區(qū)高度： ζ= 0.003331 配筋率： ρ= 0.000107 ρ

min

= 0.001500 ρ = http://www.lotusphilosophies.com/news/557C753964BBF170.html 計算面積：375.00 mm2/m （四）計算結果

1．X方向彎矩驗算結果： 計算面積：375.00 mm2/m 采用方案：D12@200 實配面積：565.49 mm2/m 2．Y方向彎矩驗算結果： 計算面積：375.00 mm2/m 采用方案：D12@200

實配面積：565.49 mm2/m

物料提升安裝施工方案

出料平臺搭設方案

溫州市醫(yī)學院附屬第一醫(yī)院遷建工程03標段，按施工時垂直運輸的需要，在樓邊設置 SSDB100型 升降機 8 臺，最大使用高度至 十層樓面，離地 50 m，物料提升機與樓層外緣間隔距離 1.40 m，需搭設平臺，以供人員和材料的出入。

安全網封閉。

一、平臺的幾何尺寸和構造

參照扣件式雙排鋼管腳手架的構造型式，自地面至十層樓面搭設出入平臺，總高2m，平臺的里立桿離墻0.10m、外立桿離機架立柱0.10m、里外立桿橫向排距1.20m。相應升降機的吊籠位置，立桿縱向間距，步距１～４層為1.50m、四層以上為1.30m。橫向水平桿的里端與樓層外緣梁頂緊，左、右端內立桿分別與柱用扣件和鋼管連結，連結桿的豎向間距3.00m。在樓層平面上，鋪滿木板，板底設間距0.50m的縱向水平鋼管，左、右西兩邊設置1.80m高防護欄桿和0.30m高踢腳桿作臨邊防護，離樓層邊沿1.50m處設置可前后開啟的雙扇鐵柵防護門。

二、卸料平臺計算

1．參數信息:

1)基本參數

立桿橫距l(xiāng)b(m):1.20，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱距l(xiāng)a(m):1.70，平臺支

平臺底鋼管間距離(mm)：400.00；

鋼管類型(mm):Φ48×3.2，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；

2)荷載參數

腳手板自重(kN/m):0.300； 欄桿、擋腳板自重(kN/m2):0.150； 施工人員及卸料荷載(kN/m2):4.000；

2

3)地基參數

地基土類型:

圖2-1井架落地平臺側立面圖

2.板底支撐鋼管計算:

板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面幾何參數為

截面慣性矩 I = 11.36cm4；

圖2-2板底支撐鋼管計算簡圖

1)荷載的計算：

(1)腳手板自重(kN/m)：

q1 =0.3×0.4 = 0.12 kN/m；

(2)施工人員及卸料荷載標準值(kN/m)：

Q1 = 4×2)板底支撐鋼管按簡支梁計算。 最大彎矩計算公式如下:

最大支座力計算公式如下:

荷載設計值：q=1.2×q1+1.4×Q1 =1.2×0.12+1.4×1.6 =2.384kN/m； 最大彎距 Mmax = 0.125×2.384×1.72 = 0.861 kN·m ； 支座力 N = 0.5×2.384×1.7 = 2.026 kN；

最大應力 σ = Mmax / W = 0.861×106 / (4.73×103) = 182.076 N/mm2； 板底鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm；

板底鋼管的計算應力 182.076 N/mm2 小于 板底鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2，滿足要求。

2

3)撓度驗算:

均布恒載:

q = q1 = 0.12 kN/m；

V = (5×0.12× (1.7×103)4 )/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558 mm；

板底支撐鋼管的最大撓度為 0.558 mm 小于 鋼管的最大容許撓度 1700/150與10 mm，滿足要求。

3.橫向支撐鋼管計算集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞力，P =2.026 kN；

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

最大彎矩 Mmax = 0.811 kN·m ； 最大變形 Vmax最大支座力 Qmax最大應力 σ= Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394 N/mm2 ； 橫向鋼管的計算應力 171.394 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！

橫向支撐鋼管的最大撓度為 5.312 mm 小于 橫向支撐鋼管的最大容許撓度 1200/150與10 mm，滿足要求！

4、扣件抗滑移的計算:

按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。

R ≤Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；

縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 4.053 kN；

R

5.支架立桿荷載標準值(軸力)計算:

1)靜荷載標準值包括以下內容：

(1)腳手架的結構自重(kN)：

NG1 = 0.129×46 = 5.939 kN； (2)欄桿、擋腳板的自重(kN)：

NG2 = 0.15×1.2×10/2 = 0.9 kN； (3)腳手板自重(kN)：

NG3 = 0.3×1.2×1.7×10/4 = 1.53 kN；

GG1G2G32)活荷載為施工人員及卸料荷載:

施工人員及卸料荷載標準值： NQ = 4×1.2×1.7/4 = 2.04 kN；

3)因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.369+ 1.4×2.04 = 12.898 kN；

6.立桿的穩(wěn)定性驗算:

立桿的穩(wěn)定性計算公式:

其中 N ——立桿的軸心壓力設計值(kN) ：；

φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 λ＝lo/i的值查表得到；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm；

A —— 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；

σ —— 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)；

[f] ——鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；

l0 —— 計算長度 (m)；

參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》，由以下公式計算：

l0 = kμh

k---- 計算長度附加系數，取值為1.155；

μ ---- 計算長度系數，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5.3.3；取最不利值μ= 1.8；

λ=μh/i =1.8×1.5×103/15.9 = 169.811

立桿計算長度 l0 = kμh = 1.155 ×1.8×1.5 = 3.118 m；

λ=l0/i =3118/15.9=196；

鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ =12.898×103 /( 0.188×450 )= 152.462 N/mm2；

立桿鋼管穩(wěn)定性驗算 σ = 152.462 N/mm 小于 立桿鋼管抗壓強度設計值

[f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 2

7．立桿的地基承載力計算 p ≤ fg

地基承載力設計值:

fg = fgk×kc = 250 kpa；

其中，地基承載力標準值：fgk= 500 kpa ；

腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.5 ；

立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =51.59 kpa ；

其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.9 kN；

基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。

p=51.59 ≤ fg=250 kPa 。地基承載力滿足要求！

三、施工設備

1.單位工程各級負責人按安全技術規(guī)范與建筑施工安全檢查標準的有關要求及本方案、逐級向搭設和使用人員進行技術及安全交底。

2.按有關要求對鋼管、扣件和槽鋼等材料進行檢查驗收，不合格的構配件不得使用。

3.清除地面雜物，并將搭設部位的外腳手架拆除。

四、搭設

1.按方案的平面位置安放立桿、鋼管的鋪設必須平穩(wěn)，底排鋼管不得懸空。

2.桿件搭設

搭設順序：立桿——第一步橫向水平桿——第一步縱向水平桿——連墻桿——第二步橫向水平桿——第二步縱向水平桿

立桿：立桿均采用對接扣件對接、接頭應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，在高度方向錯開的距離不應小于0.50m。立桿和縱、橫向水平桿安裝后即設置連墻桿。

縱、橫向水平桿：縱向水平桿設于橫向水平桿之上，縱、橫向水的縱、橫水平桿必須四周交圈成封閉型。的里端要伸至梁外緣頂緊。

連墻桿：從第二步的左右側橫向水平桿處開始設置，豎向每隔3.00m高設置一道，以確保平臺構架的整體穩(wěn)定，其剛性連接的做法詳見附圖的柱墻拉結點詳圖。

平臺板、欄桿與踢腳桿：與樓層面平的各步上，在內外縱向水平桿之間均勻增設二道縱向水平桿，桿上用鐵絲綁扎，間距300～400mm的橫向方木擱柵、擱柵上縱向鋪設20～25原木板，鐵釘固定，要求滿鋪、鋪穩(wěn)。欄桿與踢腳桿固定在東、西二邊的立柱外側，欄桿高度

1.20m，踢腳桿高度0.30m，桿內側綁扎竹腳手板作臨邊防護。

五、檢查與驗收

1.平臺架體搭設的技術要求，允許偏差與檢查方法，按外腳手架，參見《建筑施工安全檢查標準》的表3.0.4-1的有關要求。

2.節(jié)點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到

40～60N·m。安裝后的扣件螺栓應用板手全面檢查，不合格的必須重新擰緊。

3.架體立桿垂直度應≤1/300，且應同時控制最大垂直度偏差50mm。

4.六、安全管理

1.平臺搭設人員必須是經培訓、考核合格的專業(yè)架子工，搭設人員須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋。

2.平臺的構配件按規(guī)定進行檢驗，合格后方準使用。搭設時要按階段（基底完成后，搭設10m高度后，達到搭設高度后，平臺上施加荷載前）進行質量檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時校正。搭設質量必須符合有關規(guī)定要求后方可投入使用。

3.出入平臺上不準堆載任何物品，要保證暢通，短時堆載不得超載（不大于4.0kN/m2），并有專人經常性地對平臺進行檢查和維修。

4.平臺使用期間，嚴禁任意拆除縱、橫水平桿、連墻桿、欄桿、踢腳桿等桿件，若要拆除上述任一桿件均應報主管部門批準，并采取對應的安全措施。

5.平臺左右二邊的外側立面上用密目型安全網封閉，以防墜物傷人。

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